旋轉整流器溫升計算旋轉整流器溫升模型的建立經過綜合分析，從模塊管芯發熱直到護罩外層自然對流散熱全過程中，熱阻主要集中在三個部位，旋轉整流器散熱溫升模型從外層算起，第一個熱阻為護罩外殼層與環境空氣間的自然對流換熱熱阻R1，對應溫度降為$t1；第二個熱阻為護罩內殼層與旋轉整流器內封閉空氣間對流換熱熱阻R2，對應溫度降為$t2；第三個熱阻為模塊安裝盤與封閉空氣間對流換熱熱阻R3，對應溫度降為$t3。另外管芯允許最高工作溫度為150e；管芯到安裝盤間溫度降據相關資料實測為$tN=20K；旋轉整流器額定工況下發熱量QN為350W.
熱阻R1對應溫度降$t1計算經查相關資料：護罩材料導熱系數K=50（X/m#e）發熱表面在平靜空氣中的散熱系數A0=14.2（X/m2#e）護罩外表面、內表面均布置矩形散熱肋，肋高度L=20mm，肋厚度D=6mm?，F設肋中為一維穩態導熱，輻射影響已包括在A中Q=nfQ0（1）式中，Q）護罩外表面全部肋散熱量；nf）肋片效率；Q0）肋片理想散熱量。LC=L+D2（2）式中，LC）計算肋高。Am=LCD（3）式中，Am）肋片縱截面積。
現將L、D、K、A0各參數值代入式（2）、（3）及下式有L32CA0KAm12=0.16，Lc=0.023m，Am=1.38@10-4m2查專業文獻資料/矩形直肋效率0表，由L32CA0KAm12=0.16查得nf=0.95.Q0=A0#A#（t0-tf）（4）據結構設計：護罩外圓周肋長L1=110mm，數量n1=88；護罩端面肋長L=140mm，數量n2=88.A=2L1@LC+2L2@LC（5）護罩外殼壁直接與空氣接觸部分面積的散熱量為QC=A0#AC#（t0-tf）（6）AC=（2Pr2-D@L1@n1）+（Pr2-D@L2@n2）（7）護罩外殼表面總的散熱量為Qf=Q+QC（8）將各參數值分別代入式（1）（8），并令Qf=QN=350W，則有$t1=t0-$tf=29.5K1.2熱阻R2對應溫度降$t2計算經分析計算強迫對流換熱系數為A=A0（1+kV）（9）式中，k）氣流吹拂系數，取為1.0；V）護罩內表面處計算空氣流速V=（PD#n/60）@0.55（10）將D=310mm，n=1500rpm代入式（9）、（10）計算有V=13.3m/s，A=65.4X/m2#e.將各結構參數及A=A0=65.4X/m2#e代入式（1）（8）計算有$t2=6.5K1.3熱阻R3對應溫度降$t3計算V=（PD#n/60）@0.75（11）上式中，V）安裝盤額定轉速下計算等效空氣流速。將D#n值代入計算有V=18.3m/sA=P4D2@2+PDt（12）上式中，A）安裝盤散熱面積；D）盤直徑；t）盤厚度。現將D=310mm，t=31mm，V值代入式（1）（9）計算有：$t3=26.1K1.4旋轉整流器溫升計算結果及分析將前述各溫升合并計算管芯總溫升有：$t總=$t1+$t2+$t3+$tN=82K設環境溫度為45e，則管芯溫度t總=$t總+45=127e，此值遠低于管芯允許最高工作溫度150e，表明旋轉整流器溫升合格。
經過上述在一定基礎上的假設計算，表明模塊管芯額定運行工況下工作溫度約為127e，遠小于允許最高工作溫度150e；即使考慮計算中忽略掉的小數量級熱阻值及對應小數量級溫升值，經分析計算其溫升總和小于3K，管芯工作溫度仍在130e左右，設計安全可行。
：余翰林
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